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CM-031-V01硝酸或己内酰胺生产尾气中N2O的催化分解项目自愿减排方法学.pdf

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CM-031-V01硝酸或己内酰胺生产尾气中N2O的催化分解项目自愿减排方法学.pdf

1/58 CM-031-V01 硝酸或己内酰胺生产尾气中 N2O 的催化分解 (第一版) 一、 来源、定义和适用条件 1. 来源 本方法学参考 UNFCCC EB 的 CDM 项目方法学 AM0028 Catalytic N2O destruction in the tail gas of Nitric Acid or Caprolactam Production Plants(第 5.1 版) ,可在以下网址查询http//cdm.unfccc.int/methodologies/DB/GYXZY5ONUHEKMD9MCWY52YTTKOWZ3P 本方法学涉及到以下方法学工具的最新批准版本 额外性论证与评价工具; 化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具。 2. 定义 无 3. 适用条件 本方法学适用于硝酸厂或己内酰胺厂1催化分解,热分解或催化减排尾气中的 N2O(即三级分解)的项目行为,并需符合以下条件 本适用条件受限于以吨硝酸或吨己内酰胺为计量的现有产能,且开始商业性生产的时间不能晚于 2005 年 12 月 31 日。 “现有”产能中“现有”一词的定义,适用于使用现有氨氧化反应炉( N2O 在其中产生)的生产过程,但不适用于使用新的氨氧化剂的生产过程。现有“产能”被定义为设计产能,以每年能生产的硝酸吨数或己内酰胺吨数衡量; 现有己内酰胺厂限于使用拉西工艺过程,不从外部提供除氨以外任何氮化物,或者使用 HPO工艺过程,除了提供氨以外还使用硝酸为外部氮源进行己内酰胺生产; 项目活动将不会导致关闭厂内现有的任何 N2O 分解或消除设施; 项目活动不应影响硝酸或己内酰胺生产水平; 项目活动不会使氮氧化合物的排放量增加; 1己内酰胺生产线包含产生 N2O 的氨氧化反应装置( AOR) 。 2/58 在项目活动开始前如果安装了氮氧化合物分解催化 DeNOX装置,已安装的装置需要是选择性催化还原脱除氮氧化合物 SCR De-NOX装置 ; N2O 分解装置进口与出口的 N2O 浓度可测量。此外,对于使用 HPO工艺的己内酰胺厂,氨氧化反应炉与吸收塔之间气流中 N2O 浓度也需可测量,并且从吸收塔到 HPO工艺区域之间产品管流中的 N2O 是可以计量的。 二、 基准线方法学 1. 项目边界 为确定项目活动排放,项目参与方需包含以下于项目边界中 尾气中的 N2O 浓度; 如果项目行为开始之前未安装选择性氮氧化物分解催化( SCR DeNOX)装置,生产氮氧化物减排中所 用氨的相关温室气体排放需要被考虑为项目排放。如果项目行为开始之前已安装选择性氮氧化物分解催化装置, 生产氮氧化合物减排所用氨的相关温室气体排放将不被考虑为项目排放。 碳氢化合物作为还原剂以提高 N2O 催化减排装置的效率。 为确定基准线排放,项目参与方需包含以下排放源 尾气流量中 N2O 浓度, N2O 在氧化反应炉中形成 ; 如果项目行为开始之前未安装选择性氮氧化物分解催化( SCR DeNOX)装置,生产氮氧化物减排所使用氨的相关温室气体排放在基准线被考虑为零。如果项目行为开始之前已安装选择性氮氧化物分解催化装置, 生产氮氧化物减排所用氨的相关温室气体排放将不被考虑。 表 1 说明了基准线与项目排放的项目边界中各种排放包含情况。 表 1排放源包含 /不包含于项目边界总览 源 气体 是否包含解释 基准线排放硝酸或己内酰胺生产过程中氨氧化反应产生的N2O排放 N2O 是 主要排放源,考虑 N2O排放国家规定 在 HPO 己内酰胺生产过程中,在吸收塔分解羟胺过程中产生的N2O 否 从 HPO工艺过程进入吸收塔的羟胺量由剩余 HPO过程环境决定。排除基准线排3/58 N2O 放移除了人为操作 N2O形成的激励因素。关于氮氧化物减排所需氨的相关排放 注意 用于氮氧化物减排的氨不造成温室气体排放,仅仅是制氨过程造成排放 CO2CH4N2O 是 如果项目行为开始之前已安装选择性氮氧化合物分解催化装置 SCR输入的氨量被考虑为同氮氧化物减排输入氨量同等量级。基准线排放与项目周期排放相似,不考虑计算 如果项目行为开始之前未安装选择性氮氧化合物分解催化装置氮氧化物减排输入氨量考虑为 0 可选择性氮氧化物减排装置中的 N2O排放 N2O 否 选择性氮氧化物减排装置可导致 N2O排放上升。因此测量在 N2O分解装置输入端的基准线排放可保守的确定基准线 N2O排放。 项目排放硝酸或己内酰胺生产过程中氨氧化反应产生的N2O排放 N2O 是 主要排放源,需考虑国家 N2O排放规定 关于氮氧化物减排所需氨的相关排放 注意用于氮氧化物减排的氨不造成温室气体排放,仅仅是制氨过程造成排放 CO2CH4N2O 是 如果项目行为开始之前已安装选择性氮氧化合物分解催化装置 SCR输入的氨量被考虑为同氮氧化物减排输入氨量同等量级。基准线排放与项目周期排放相似,不考虑计算 如果项目行为开始之前未安装选择性氮氧化合物分解催化装置氮氧化物减排输入氨量考虑为 0 如果安装了 N2O热分解处理系统 为保持反应温度燃料燃烧造成的温室气体排放 CO2是 N2O热分解需要高温以保持反应温度。 使用化石燃料供热,燃烧的排放考虑为项目排放。 4/58 如果安装了 N2O减排处理系统项目现场来自碳氢化合物作为还原剂/或重新加热尾气的排放 CH4和 /或 CO2是 碳氢化合物作为还原剂 /重新加热尾气以加强 N2O催化消除装置的效率。由于碳氢化合物主要转化为二氧化碳,而一些碳氢化合物会保持未转化。 未转化的甲烷部分是可测量的 (在线监测)或者所有作为还原剂的甲烷假定为完全没有转化。所有其他的碳氢化合物,多于两个碳分子, 都假设为完全转化为二氧化碳。所需电力相关排放 CO2CH4N2O 否 温室气体排放相关的电力消耗非常小 0.005 ,故不包含(监测会导致不合算的花费) 产生碳氢化合物的相关排放 CO2CH4N2O 否 产生碳氢化合物的温室气体排放小于预计减排量的 0.001 ,因此不包含(监测会导致不合算的花费) 如图 1(分解装置位于压力区域内,尾气涡轮机在项目的下游)及图 2(分解装置不在压力区域内,尾气涡轮机位于上游)所示,项目边界的空间范围组成为 包含辅助氨和 /或碳氢化合物输入的 N2O 催化分解装置 对使用 HPO的已内酰胺生产线,从氨氧化反应炉到吸收塔的产品气体流程,和从吸收塔到 HPO处理区域的产品液体流程;以及 出于监测目的,硝酸厂或己内酰胺厂。以计量硝酸或己内酰胺氨氧化反应炉的产出和运行参数。 图 1 项图 2 项项 目边界 (项 目边界 (( 分解装置 位( 分解装置 位5/58 位 于压力 区位 于压力 区区 域内,尾 气区 域外,尾 气气 涡轮机 的气 涡轮机 的的 上游) 的 下游) 6/58 2. 基准线情景 确认基准线情景由以下四个步骤组成。 如需在项目行为期间重新估计基准线情景(由于修改或新增 NOX或 N2O 排放规定) ,重估过程需要执行步骤 5。 步骤 1确认技术可行的项目行为供选方案基准线情景 基准线情景供选方案应包括所有现实的,可信的,技术可行的选项。 步骤 1a基准线情景方案应包括所有技术可行的 N2O 排放处置选项。这些选项包括 现状现状延续,不会安装 N2O 分解减排技术; 切换至替代生产方法,不再进行氨氧化过程; N2O 用作其他用途,例如 o 回收 N2O作为生产原料 ; o 提供 N2O至外部使用。 安装非选择性( NSCR) DeNOX系统;2 安装 N2O 分解或减排技术 o N2O三级减排 ; o N2O一级或二级分解减排。 这些选项应包含自愿减排项目行为不再被执行为自愿减排项目。 步骤 1b 在步骤 1a 之外,所有可能的可控制 NOX排放的技术方案应被考虑。安装非选择性 DeNOX单元可导致 N2O 减排。因此确定基准线情景时 NOX排放规定需被考虑。如下选项,及其他 现状延续,无论是否安装了 DeNOX单元; 安装新的选择性( SCR) DeNOX单元; 安装新的非选择性( NSCR) DeNOX单元; 安装新的综合 NOX与 N2O 的三级减排方案。 步骤 2排除不符合法律法规的基准线可供方案 基准线可供方案需要符合法律法规,即使这些法规与温室气体( N2O)减排的目标不一致, 例如, 国家或地方的 NOX规定或者副产物废弃规定。2NSCR 由于 NSCR DeNOX系统会在减少 NOX的同时减少 N2O,新的 NSCR系统安装可被视为 N2O减排技术的替代方案。 7/58 本步骤不考虑那些不具有法律约束力的国家或地方政策。排除不符合N2O 和 NOX排放法律法规的基准线可供方案; 如果一个可供方案不符合所有可适的法律法规,则需要说明,在使用该法律法规的地区或国家,可适法律法规并未系统性强制,并且不是广泛性的应用于该国家。如果无法说明,则该可选方案被排除考虑; 如果项目行为是项目参与方认为唯一符合所有规定的可供方案,则项目行为即是基准线情景。 下表所示可能的考虑到符合法律法规的基准线情景 符合 N2O及 NOX规定的硝酸与己内酰胺厂 不符合 NOX规定的硝酸与己内酰胺厂 不符合 N2O规定的硝酸与己内酰胺厂 维持现状 安装选择性 DeNOX安装选择性 De-NOX,综合NOX和 N2O减排 安装 N2O分解减排装置 安装非选择性 De-NOX安装 N2O分解减排技术 替代使用 N2O 综合 NOX和 N2O 的三级减排 替代使用 N2O 步骤 3排除面临障碍的基准线可供方案(障碍性分析) 子步骤 3a基于所有技术可行,并且符合法律法规要求的技术方案,项目参与方需要建立完整的障碍列表,列举没有自愿 减排情况下可选方案将受到的障碍。这些障碍包括以下等 投资障碍,包括 o 此类创新的项目活动无可用的债务基金 ; o 由于关于国内外直接投资于项目活动所在地的实际或可见的风险无法与国际资本市场对接。 技术障碍,包括 o 供选方案的技术与操作风险 ; o 供选方案的效率(如 N2O分解,减排率) ; o 缺乏操作维护该技术的技术 /培训人员,并且所在国无法提供相关教育 /培训机构从而导致设备损耗与故障; o 缺少执行技术所需的基础设施。 8/58 源于普遍实际情况的障碍,包括 o 项目活动是 “该类第一个” 该区域或国家内没有已实际操作的该类项目活动。 提供透明的有文记载的证据,并提供该文本证据的保守解释,关于它如何说明所识别出障碍的存在与意义。无对照的证据可以被列入,但是它无法证明其障碍性。所提供的证据种类可包括 相关的法律法规信息及行业标准; 相关的由大学,研究所,行业协会,公司,双边 /多边机构做出的研究调查(例如市场调研,技术研究等等) 相关的国内与国际上的统计数据; 相关市场数据(例如市场价,合约价,规定) 由开发执行自愿减排项目活动的公司或自愿减排项目开发者出具的文字说明文件,例如董事会决议,通信文件,可行性研究,财务与预算信息等等; 项目活动或之前类似项目执行背景下的项目开发方,承包方,合伙人准备的材料; 来自业界,教育机构(大学,技术学校,培训中心) ,行业协会或其他的专家判断的文字证明。 子步骤 3b证明确认的障碍不会阻碍至少一个 可选方案的执行(除了被提议的自愿减排项目活动) 如果任何基准线情景可选方案面临的障碍阻碍了它们被执行, 则它们应被排除。 如果所有项目可选方案被至少一个障碍所阻碍, 则被提议的自愿减排项目本身就是基准线或者项目可选方案已被完成来包含潜在的基准线。 如果有数个潜在的基准线情景可选, 选择最保守的可选基准线情景并进行步骤 5,或者进行步骤 4。 步骤 4确认经济性最佳的可选基准线情景 确定剩余的项目可选方案不被任何障碍阻碍, 即是最经济或财务上最有吸引力的方案。 使用以下子步骤以进行投资分析 子步骤 4a 确定合适的分析方法 9/58 确定是否应用简单花费分析或者投资对比分析。 如果所有剩余项目被选方案除了自愿减排相关收入不提供任何财务或经济利益,则使用简单花费分析(选项I) 。否则,使用投资对比分析(选项 II) 。 子步骤 4b选项 I,应用简单花费分析 记录自愿减排项目活动备选方案的相关花费, 并且证明对应的活动不产生财务或经济利益。 如果所有备选方案不产生任何财务或经济利益,则其中花费最少的方案被预选为最优的基准线情景候选; 如果一个或多个方案产生了财务经济利益,则简单花费分析不能用于选择基准线情景。 子步骤 4C选项 II,应用投资对比分析 确认财务指标参数,例如 IRR3, NPV,花费利润率,或者该类型项目单位花费以及决定的背景。 为每一个未被步骤 3排除的项目被选方案计算合适的财务指标参数,并且包括所有相关花费 (包括例如投资花费, 运行维护花费, 财务花费等等) 与收入 (包括补贴 /财政激励等等) ,以及公共投资者的非市场花费与利益。 将投资分析以透明的形式并提供所有相关假设呈现于项目设计文件之中, 由此读者可以再现分析并得到相同结果。清晰的呈现关键的技术 -经济参数和假设(例如资本花费,燃料价格,生命周期,折扣率) 。判断与假设以可被经国家主管部门备案的审定 /核证机构审定的方式来呈现。在计算财务指示参数时,项目风险可通过资金流向图,项目特殊预期主题以及假设来包括(例如保险费用可被用于计算以反映特别风险) 。 投资分析的假设与输入数据不能与项目活动以及被选方案不同, 除非其中差别能被合理证明。 在提交审定的项目设计文件中清晰呈现被提议的项目可选方案财务指示参数对比。 可选方案有最佳指示参数(如最高的 IRR)可被预选为最优的基准线情景候选。 子步骤 4d敏感性分析(只适用于选项 II) 3对投资对比分析, IRRs计算有项目 IRRs或者股权 IRRs。项目 IRRs计算收益仅基于项目现金流入流出,不考虑融资渠道。股权 IRRs对股权投资者计算收益,因此仍需考虑有效负债融资的总额和花费。投资决定会基于投资者的收益,因此股权 IRR可能更适合于大多数情况。然而,有的情况仍然是项目 IRR更加适合。 10/58 敏感性分析可以体现有关的财务吸引力的结论对关键假设是足够合理的。 仅当分析结论同样为“预选的基准线情景最具财务及经济吸引”时,投资分析才为基准线的选择提供了有效的论据。 如果敏感性分析没有完全令人信服, 根据步骤 4c和 4d的敏感性分析选择在财务和 /或经济上最吸引的备选方案总中最保守的备选方案。例如,敏感性分析得出一个或多个项目备选方案可与步骤 4c得到的方案相竞争, 则选择最低温室气体排放的方案。 步骤 5在项目生命周期中重新审核基准线情景 在计入期开始,由于新增或修改 NOX与 N2O排放标准,如下的基准线情景重审应被执行 子步骤 5a新增或修改 NOX排放标准 如果新增或修改 NOX排放标准于项目开始之后, 确定基准线情景需要在计入期开始之时被重审。基准线情景备选方案分析须包括以下,包括 选择性催化减排 SCR; 非选择性催化减排 NSCR; N2O与 NOX混合选择性催化分解三级减排; 继续基准线情景。 为确定调整基准线情景,项目参与方需要重审基准线情景,并且应用基准线确定过程如上述(步骤 1-5) 。 重审基准线情景的可能结果 为符合 NOX标准 结果 调整的基准线 安装选择性 De-NOX延续原有 N2O基准线情景 安装非选择性 De-NOX非选择性装置的 N2O 排放出口调整基准线 N2O排放 , 因为非选择性装置在减少 NOX同时会减少 N2O NOXN2O 混合三级减排 调整的基准线情景使 N2O减排为 0 继续原有基准线情景 继续原有基准线情景 子步骤 5b 新增或修改 N2O排放标准 如在计入期期间关于 N2O排放的法规出现或者变更,基准线排放需要在法规11/58 实施之时起调整。 如果基准线情景识别程序的结果是“最可能的基准线情景是 N2O继续向大气排放,不安装 N2O分解或减排技术,包括非直接的减少 N2O排放(例如非选择性 DeNOX单元) ”则本方法学适用。 3. 额外性 项目活动的额外性需使用最新版本 “额外性论证与评价工具” 来论证与评定。 因为确定基准线情景与额外性工具的方法相似,步骤 1“额外性论证与评价工具”可略过。 基准线情景确认与额外性说明需保证一致性。 之前部分选择的基准线情景需用在“额外性论证与评价工具”中的步骤 2到 5。当基准线情景被重审(如新 NOX规定导致)于项目活动的生命周期内,重审需根据第 4部分执行。此外,额外性测试需要重新执行。 4. 项目排放 项目活动的排放由( a未分解 N2O的排放和( b 运行 N2O分解装置辅助氨与碳氢化合物的输入产生的排放,包括热分解 N2O的辅助化石原料燃烧产生的排放。确定 N2O项目排放程序与确定基准线排放的类似。 项目排放由以下公式定义 y,DFy,NDyPEPEPE 1 其中 yPE 在 y年中的项目排放 t CO2e y,NDPE 在 y年中由于未分解 N2O造成的项目排放 tCO2e y,DFPE 在 y年中由于运行分解装置导致的项目排放 tCO2e 1.1 项目活动未分解的 N2O 排放 项目活动未分解的 N2O 排放由连续监测的 N2O 分解装置尾气 N2O 浓度与尾气流量计算得出。 未分解 N2O 排放由下给出 ONy,ONy,NDGWPPEPE22 2 12/58 其中 y,NDPE 在 y年中由于未分解 N2O造成的项目排放 t CO2e y,O2NPE 在 y年中 N2O的项目排放 吨 N2O ONGWP2 N2O 的温室气体潜能值 310 ∑niiiONiTEyONMCOFPE,2,,23 其中 y,ONPE2 在 y年中 N2O的项目排放 吨 N2O i,TEF 在时间间隔 i内分解装置出口端的气体流速 m3/h4i,ONCO2 时间间隔 i内 N2O分解装置尾气的 N2O浓度 吨 N2O/m3 iM 时间间隔 i的测量长度 h i 时间间隔 n 该年中的时间间隔数 1.2 运行分解装置导致的项目排放 运行 N2O 分解装置可能导致消耗氨( NH3)和碳氢化合物( HC) 例如天然气,液化石油气,丁烷 作为输入气体和辅助燃料以在热分解 N2O 中保持温度供热。 相关的排放由( 1)上游制氨(作为输入)相关排放; ( 2)作为 N2O 分解装置输入的碳氢化合物的现场排放; ( 3) N2O 分解装置(热分解)输入的化石燃料(例如天然气,液化石油气,丁烷)现场排放 y,FFy,HC,NHy,DFPEPEyPEPE 34 其中 4FTl,i和 CIN2O,i应被基于同等(干基或湿基)测量,结果也应表达为同等基,并且修正为标况 101.325 kPa, 0 摄氏度 。如果仪表使用算法来转换实况至标况,需使用算法的正确来源(例如基于 EN14181 程序) 。对于所有情况,无论手动或是基于算法的转换实况至标况,实况的温度和压力需要被记录。 13/58 y,DFPE 在 y年中运行 N2O分解装置造成的项目排放 tCO2e y,3NHPE 在 y年中分解装置输入氨造成的相关项目排放 tCO2e y,HCPE 在 y年中分解装置输入碳氢化合物和 /或重加热造成的相关项目排放 tCO2e y,FFPE 在 y年中化石燃料燃烧造成的项目排放 tCO2 分解装置的氨输入 当现有的选择性 DeNOX系统是早于项目活动之前安装,或者是根据法规要求安装,则项目氨输入将被考虑为等于基准线情景的氨输入; 如没有选择性 DeNOX系统早于项目活动之前安装,产生氨的相关项目排放应考虑如下 3,3,3 NHyNHyNHEFQPE 5 其中 y,NHPE3 在 y年中分解装置输入氨造成的相关项目排放 tCO2e yNHQ,3 在 y年中输入分解装置的氨量 吨 NH3 3NHEF 生产氨的温室气体排放因子 tCO2e/吨 NH3 请注意除了生产氨之外, NOX减排的输入氨不会造成温室气体排放。 建议的默认因子为 2.14 tCO2e/吨 NH3GEMIS 4.2。 碳氢化合物输入 碳氢化合物可被用作还原剂和 /或重加热尾气以增强 N2O 催化减排效率。碳氢化合物主要转化为二氧化碳 HCEc,y, 同时一些甲烷未被转化为 CO2( HCENC,y) 。 碳氢化合物输入的排放为 y,NCy,Cy,CHHCEHCEPE 6 其中 y,CHPE 在 y年中分解装置输入碳氢化合物和 /或重加热造成的相关项目排14/58 放 tCO2e y,CHCE 在 y年中转换的碳氢化合物排放 tCO2 y,NCHCE 在 y年中甲烷的排放 tCO2e 计算已转化和未转化的碳氢化合物温室气体排放 , 使用以下公式 /100-1 CH4CH4CH4,yCH4NC,yOXIDGWPQρHCE 7 其中 HCENC,y 在 y年中甲烷的排放 tCO2e ρCH4 甲烷密度 吨 /m3 QCH4,y 在 y年中甲烷使用量 m3 GWPCH4 甲烷的温室气体潜能值 OXIDCH4 甲烷的氧化系数 /100/100 CH4CH4,yCH4HCHCHC,yHCC,yOXIDQρOXIDEF Qρ HCE 8 其中 HCEC,y 在 y年中转化的碳氢化合物排放 tCO2e ρHC 碳氢化合物密度 吨 /m3 QHC,y 在 y年中输入的多于两个碳分子的碳氢化合物 m3 OXIDHC 多于两个碳分子的碳氢化合物的氧化因子 EFHC 多于两个碳分子的碳氢化合物的碳排放因子 tCO2/吨 HC 碳氢化合物的二氧化碳排放因子由分子总量与碳氢化合物转化时的化学反应给出(如,当 CH4作为碳氢化合物,每吨转化的 CH4造成 44/16吨 CO2,因此碳氢化合物排放因子是 2.75) 。 项目排放受限于现有硝酸厂或己内酰胺厂的设计产量。如果实际产量15/58 Pproduct,y超过了设计产量 Pproduct,max, 超过设计产量的部分排放既不能作为基准线情景也不能作为项目情景。 化石燃料燃烧 热分解 N2O 过程中化石燃料(如天然气)在炉中燃烧以提供保持反应温度的热量。计算化石燃料燃烧的项目排放 PEFF,y及其监测需要遵从最新的“化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具” 。 如果不涉及燃料燃烧,例如 N2O 催化分解,这一部分在公式 4 中被设为 0。 5. 基准线排放 基准线排放由以下公式给出 ONy,ONyGWPBEBE22 9 其中 BEy 在 y年中的基准线排放 tCO2e BEN2O,y 在 y年中的 N2O基准线排放 吨 N2O GWPN2O N2O温室气体潜能值 298 根据 N2O 排放执行规定以及规定的特点,基准线 N2O 排放 BEN2O,y计算如下 情况 1最优基准线情景为如无项目活动,没有 N2O 会被减排(例如无二级或三级减排并且没有非选择性的 DeNOX系统安装) 情况 1.1硝酸或己内酰胺厂使用拉西法工艺 当硝酸或己内酰胺厂使用拉西法工艺,基准线排放受限于现存设计产能。如果实际硝酸或己内酰胺产量 Pproduct,y 超过设计产能 Pproduct,max, 超出部分的排放不能被考虑到基准线情景。 Pproduct,y 在 y年中硝酸或己内酰胺产量 吨产品 Pproduct,max 硝酸或己内酰胺设计产能 吨产品 如果 16/58 max,, productyproductPP 10 则 yONyONQBBE,2,211 在这里 BEN2O,y 在 y年中的 N2O基准线排放 吨 N2O QBN2O,y 在 y年中氨氧化后至分解装置的 N2O量 吨 N2O yONyONQIQB,2,2 12 其中 QBN2O,y 在 y年中氨氧化后至分解装置的 N2O量 吨 N2O QIN2O,y 在 y年中分解装置入口通过的 N2O量 吨 N2O 提供至 N2O 分解装置( DF)的 N2O 总量基于在 N2O 分解装置入口处的连续监测的尾气流量和 N2O 浓度计算得出。因此入口处的 N2O 量由下给出 ∑niiiONiTIyONMCIFQI,2,,213 其中 yONQI,2 在 y年中分解装置入口通过的 N2O量 吨 N2O iTIF, 在时间间隔 i内分解装置入口端的气体流速 m3/h5iONCI,2 在时间间隔 i内分解装置入口端的 N2O浓度 吨 N2O/m3 iM 时间间隔 i的测量长度 h i 时间间隔 n 该年中的时间间隔数 5FTl,i和 CIN2O,i应被基于同等(干基或湿基)测量,结果也应表达为同等基,并且修正为标况 101.325 kPa, 0 摄氏度 。如果仪表使用算法来转换实况至标况,需使用算法的正确来源(例如基于 EN14181 程序) 。对于所有情况,无论手动或是基于算法的转换实况至标况,实况的温度和压力需要被记录。 17/58 如果 max,, productyproductPP ≥ 14 则 max,,2,2 productyONyONPSEBE 针对硝酸厂,或者 15 max,,2,2,2;minproductIPCCONyONyONPEFSEBE 针对拉西法工艺 16 其中 BEN2O,y 在 y年中的基准线 N2O排放 tN2O SEN2O,y 在 y年中每单位产品硝酸或己内酰胺的 N2O排放 tN2O/吨产品 Pproduct,max 设计产量 吨产品 EFN2O,IPCC 等量 N2O排放的保守的 IPCC默认值(最新 IPCC指导文献) 以高压硝酸厂的情况 ; 5.4 kgN2O/吨产品 单位硝酸或己内酰胺的 N2O排放定义为 yproductyONyONPQISE,,2,2/ 17 这里 SEN2O,y 在 y年中单位硝酸或己内酰胺的 N2O排放 吨 N2O/吨产品 QIN2O,y 在 y年中分解装置入口处的 N2O排放量 吨 N2O 情况 1.2 使用 HPO法生产己内酰胺的过程 使用 HPO法生产的己内酰胺厂, 基准线排放受限于现有现场硝酸生产的设计产能,这由现有氨氧化反应炉的设计能力决定。如果实际硝酸产量 Pproduct,calc,y超过设计产能 Pproduct,calc,max,超量部分的相关排放不能被考虑到基准线情景。 18/58 Pproduct,calc, y 在 y年中现场折算硝酸产量 吨 HNO3 Pproduct,calc,max 现场硝酸产量设计值 吨 HNO3 HNOMηηNHMAPabsNOy,ORy,cproductcal 313−18 HNOMηηNHMAPabsNOmax,ORmax,cproductcal 313−19 其中 AOR,y 在年 y中输入氧化反应炉的实际氨量 吨 NH3/年 AOR,max 输入氧化反应炉的历史最大氨量 吨 NH3/年 MNH3 氨的摩尔质量 17吨 /Mmol MHNO3 硝酸摩尔质量 63吨 /Mmol ηNO 氨氧化反应炉氧化效率 936ηabs 吸收塔效率 997如果 max,, cproductcalycproductcalPP 20 则 yONyONQBBE,2,2 21 并且 { }yONyONyONyONQPQAQIQB,2,2,2,2;min − 22 其中 QBN2O,y 在 y年中氨氧化后至分解装置的 N2O量 吨 N2O 6引用 C. Keleti ed, 硝酸与化肥 ,化肥科学与技术,卷 4, 纽约 , 巴塞尔 , 1985. 7引用 P. Gry, 使用选择触媒减少硝酸厂氮氧化物排放项目 , 工业大气污染国际会议 – NOXCONF 2001, 汇总资料 , 第 8 期 , 巴黎 , 2001 年 3 月 22 日 19/58 QIN2O,y 在 y年中分解装置入口处的 N2O排放量 吨 N2O QAN2O,y 在 y年中氧化反应炉与吸收塔之间气流中 N2O量 吨 N2O QPN2O,y 在 y年中吸收塔至 HPO 处理区域间产品管流中的 N2O量 吨N2O 至 N2O 分解装置( DF)的 N2O 总量由在 N2O 分解装置入口处连续检测的尾气流量和 N2O 浓度计算得出。因此,入口 N2O 的量由以下给出 ∑niiiONiTIyONMCIFQI,2,,223 其中 QIN2O,y 在 y年中分解装置入口处的 N2O排放量 吨 N2O FTI,i 在时间间隔 i内分解装置入口端的气体流量速度 m3/h8CIN2O,i 在时间间隔 i内分解装置入口端的 N2O浓度 吨 N2O/m3 iM 时间间隔 i的测量长度 h i 时间间隔 n 该年中的时间间隔数 氨氧化反应炉与吸收塔之间气流中的氨量由连续监测的氨氧化的产物中的气体流速和 N2O 浓度计算得出。因此,氨氧化产生的 N2O 量如下给出 24 其中 QAN2O,y 在 y年中氧化反应炉与吸收塔之间气流中 N2O量 吨 N2O FAI,i 在时间间隔 i内氨氧化反应的产品管流流量速度 m3/h 8FTl,i和 CIN2O,i应被基于同等 (干基或湿基) 测量, 结果也应表达为同等基, 并且修正为标况 101.325 kPa, 0 摄氏度 。如果仪表使用算法来转换实况至标况,需使用算法的正确来源(例如基于 EN14181 程序) 。对于所有情况,无论手动或是基于算法的转换实况至标况,实况的温度和压力需要被记录。 ∑niiiONiAIyONMCAFQA,,, 2220/58 CAN2O,i 在时间间隔 i内氨氧化反应的产品管流 N2O浓度 吨 N2O/m3 Mi 时间间隔 i的测量长度 h i 时间间隔 N 该年中的时间间隔数 在时间间隔 i 内氨氧化反应的产品管流流量速度 FAI,i,由氨的流量速度和氨氧化反应炉的空气气体流量速度计算得出 i,Ori,ORi,AIAirA.F ⋅ 9750 25 其中 FAI,i 在时间间隔 i内氨氧化反应的产品管流流量速度 m3/h AOR,i 在时间间隔 i内实际输入到氧化反应炉的氨量 m3/h AirOR,i 在时间间隔 i内实际输入到氧化反应炉的空气量 m3/h9在 y 年中吸收塔与 HPO 处理区域之间的产品管流中的 N2O 量可由年液体流量与处理液体的 N2O 保守确定浓度计算得出。因此吸收塔排出的处理液体中N2O 量如下给出 26 其中 QPN2O,y 在 y 年中吸收塔到 HPO处理区域间产品管流中 N2O 量 吨N2O FPI,y 在 y年中产品液体流量 m3 CPN2O,y 产品液体中的 N2O浓度 吨 N2O/m3 9AirOR,I和 CAN2O,I需要测量和表达为湿基并修正为标况 101.325 kPa, 0 摄氏度 。如果仪表使用算法来转换实况至标况,需使用算法的正确来源(例如基于 EN14181 程序) 。对于所有情况,无论手动或是基于算法的转换实况至标况,实况的温度和压力需要被记录。 ∑niy,ONy,PIy,ONCPFQP2221/58 如果 max,, cproductcalycprojectcalPP ≥ 则 max,,,,;mincproductcalyONIPCCONyONPSEcalcEFBE 22227 其中 BEN2O,y 在 y年中 N2O的基准线排放 吨 N2O EFN2OIPCC 等量 N2O排放的保守的 IPCC默认值(最新 IPCC指导文献) 以高压硝酸厂的情况 ; 5.4 kgN2O/吨产品 SEcalcN2O,y 在 y年中每单位折算的产品硝酸的 N2O排放 吨 N2O/吨产品 每单位输出等效硝酸的 N2O 排放定义为 { }ycproductcalyONyONyONyONPQPQAQISEcalc,,2,2,2,2;min − 28 其中 SEcalcN2O,y 在 y年中每单位折算的产品硝酸的 N2O排放 吨 N2O/吨产品 情况 2已有正在执行的 N2O 相关法规 须执行已有的排放相关法规。由法规的特点来调整,如下所示 情况 2.1法规设置了规定时间范围内每硝酸厂或己内酰胺厂 N2O 绝对排放量的限值。 N2O 基准线排放受限于法规所规定的 N2O 绝对排放量。如果测出的 N2O 基准线排放量超过了限定值,则由法规限定值替代测出的基准线排放量。 这会导致以下情况 对硝酸厂, { }max,,2,2,2,2;;minproductyONyONyONyONPSEQBQRBE 29 22/58 对使用拉西法的己内酰胺厂, { }max,,2max,,2,2,2,2;;;minproductyONproductIPCCONyONyONyONPSEPEFQBQRBE 30 对使用 HPO的己内酰胺厂, ⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧−max,,2max,,2,2,2,2,2,2;;;;mincproductcalyONcproductcalIPCCONyONyONyONyONyONPSEPEFQPQAQIQRBE31 其中 QBN2O,y 在 y年中分解装置入口处氨氧化产生的 N2O排放量 吨 N2O QRN2O,y 在 y年中法规限制的 N2O排放量 吨 N2O BEN2O,y 在 y年中 N2O基准线排放量 吨 N2O SEN2O,y 在 y年中输出单位硝酸或己内酰胺的 N2O排放 吨 N2O/吨产品 Pproduct,max 设计能力 吨产品

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