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CM-064-V01在现有工业设施中实施的化石燃料三联产项目自愿减排方法学.pdf

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CM-064-V01在现有工业设施中实施的化石燃料三联产项目自愿减排方法学.pdf

1/43 CM-064-V01 在现有工业设施中实施的化石燃料三联产项目 (第一版) 一、来源,定义和适用条件 1. 来源 本方法学参考 UNFCCC EB 的 CDM 项目方法学 AM0076 Methodology for implementation of fossil fuel trigeneration systems in existing industrial facilities(第1.0 版) ,可在以下网址查询http//cdm.unfccc.int/methodologies/DB/JUQL3MTLK4Q6NXOLTRAGYNZJGT5JVP 该方法学也参考以下最新批准的工具 - 基准线情景识别与额外性论证组合工具; - 化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具; - 电力系统排放因子计算工具; - 电力消耗导致的基准线、项目和 /或泄漏排放计算工具。 2. 定义 三联产 从一种单一的热源(例如化石燃料)同时产生热、电、冷三种二次能源的联产联供系统。三联产也称为冷热电联产( CCHP) 。 工业设施 包含物品生产的单一场地。 电动压缩制冷机 是一种基于焦耳 汤普森原理生产冷却水(或是水 /防冻剂混合物)的电动设备。即由制冷剂产生制冷效果,随后在电动压缩机中压缩,并通过冷凝机组冷凝,再经由膨胀阀膨胀,最后在蒸发器中蒸发。 吸收式制冷机 是一种基于吸收式制冷循环而产生的冷却水(或是水 /防冻剂混合物)的热能电力设备。制冷效果是通过在蒸发压缩制冷循环中利用两种流体和热能输入,而不是机械能输入。吸收式冷冻机可以是单一效应,双倍效应或是三重效应。 功耗函数 电动压缩制冷机电力消耗和冷却输出、冷凝水的进口温度和冷却水出口温度之间的关系函数。这个函数可以通过数学函数或是对照表提供。 负载因子功率曲线 锅炉热效应,这个曲线 可以通过数学函数或是对照表提供。 2/43 3. 适用条件 该方法学适用于实施化石燃料三联产的项目活动,其中电力,蒸汽和冷却水作为最后的产物给一个工业设施分别提供电、热、冷需求。 以下是适用条件 - 三联产在现有的工业设施上实施,在没有本项目之前,所耗的电力、热能和冷却水分别从电网公司,现有的现场的锅炉和现场现有的电动压缩制冷机获得。 - 所有的三联产系统产生的蒸汽用于现场,部分或全部供给工业设施热量需求。如果在实施本项目后,三联产系统产生的蒸汽不能满足工业设施的全部热量需求,那么部分现场的化石燃料锅炉仍然可以继续运行。 - 所有的三联产系统产生的冷却水用于现场,部分或全部供给工业设施冷却需求。如果在实施本项目后,三联产系统产生的冷却水不能满足工业设施的全部冷却需求,那么部分现场的电动压缩制冷机仍然可以继续运行。 - 所有的三联产系统产生的电力用于现场,部分或全部供给工业设施电力需求。如果在实施本项目后,三联产系统产生的电力仍不能满足工业设施的全部电力需求,那么工业设施仍然可以从电网公司购电。 - 实施本项目活动之前,工业设施不存在热电联产或三联产。 - 实施本项目活动之后,原剩余未拆卸老设备如锅炉、制冷机仅能用于涵盖三联产系统所产生的热量和冷却输出与历史需求之间的差。在计入期内,如果热、冷需求增加,相对于历史水平(超出了项目实施前 3 年期中的最大值的 10) ,累计超过 3 个月,且这部分增加的需求由三联产系统和剩余老设备所涵盖,那么项目参与方直到计入期结束都不能申请减排。 计入期长度不能超过被项目活动取代的现有锅炉或电动压缩制冷机的剩余寿命(哪个更早发生) 。在这个方法学当中根据 “现有锅炉和冷却机的剩余寿命评估程序 ”来估计。 另外,上述工具中的适用条件也适用。 最后, 该方法学仅仅适用于当最可行的基准线情景是在没有该项目活动情况下, 继续现有的项目实施, 即 所需的电力、 热能和冷却水需求分别从电网公司,现场锅炉和现场现有的电动压缩冷却机获得。 因此, 如果仅仅是由于工业设施的需求提高, 而部分扩大对工业设施的电力,热量或冷却供给(吸收式制冷机的热需求除外) ,则不能适用该方法学。 3/43 二、基准线方法学程序 1. 现有锅炉和冷却机的剩余寿命评估程序 正如适用条件所描述, 计入期长度不能超过被项目活动取代的现有锅炉和电动压缩制冷机的剩余寿命。即在没有项目活动情况下,这些设备被替换的时间点必须保守估计, 在每个被替换的现有锅炉和制冷机中选取最早的时间点进行衡量,要基于以下几个方面 ⑴确定此类型设备的典型平均技术寿命 , 要考虑到部门和国家的通常惯例,例如基于行业调查、技术文献、厂商的说明等; ⑵这种类型设备更换时间的最佳实践(例如基于对类似设备的历史更换记录) 。 2. 选取最可行的基准线情景和证明额外性的程序 项目参与方需根据最新的 “基准线情景识别与额外性论证组合工具 ”, 选取最可行的基准线情景和证明项目的额外性。应用工具的第一步时,现实和可信的基准线替代方案应包含在没有本自愿减排项目活动情况下,电、热和冷如何被产生并供给工业设施的替代方案。 发电部分,现实和可信的基准线替代方案应包含 ● 所建议的项目活动 , 但不作为自愿减排项目活动来实施 ● 继续维持现状,即从电网输入电量 ● 安装新的热电联产系统 ● 由其他的现场或场外的化石燃料或可再生能源发电设备提供电力 供热部分,现实和可信的基准线替代方案应包含 ● 实施本项目,但不作为自愿减排项目活动来实施 ● 继续维持现状,即由现场的化石燃料锅炉产生的蒸汽供热 ● 现有的现场锅炉改造,燃烧同种或者不同类型的燃料 ● 安装新的热电联产系统 ● 由其他的现场或场外的供热设备或热源供热,例如生物质锅炉、地热系统、集中供热等等 冷却部分,现实和可信的基准线替代方案应包含 ● 实施本项目,但不作为自愿减排项目活动来实施 3. 热、在 工● 继续 维● 对现 场● 由其 他在额外 性项目边界 项目边 界冷供给 工工 业设施中维 持现状,场 现有的 电他 的现场 或性 评估的时 候界 的空间范 围工 业设施, ⑵运行的锅 炉即由现场 的电 动压缩制 冷或 场外的冷 却候 ,所有 潜围 包括 ⑴ 以⑵ 工业设 施炉 和电动 压可适 用项图 1 基4/43 的 电动压 缩冷 机进行 改却 设备或 冷潜 在的售电 收以 化石燃 料施 所连接的 电压 缩制冷机。用 的基准 线目基准线 情准线和项 目缩 制冷机所 产改 造 冷 源冷却 收 入应包 含料 为基础的 三电 力电网 和线 情景 情 景 目 流程图 产 生的冷 却含 在内。 三 联产系 统和 ⑶项目 活却 水进行冷统 , 所产生 的活 动实施后 ,却 的 电、, 仍5/43 项目边界内包括的排放源和温室气体种类如表 1 所示。 表 B.1.项目边界内所包括的温室气体排放源和温室气体种类描述 排放源 温室气体种类 是否包括说明理由 /解释 基准线 电网中化石燃料发电厂 CO2 是 主要排放源 CH4 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 N2O 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 现场现有的化石燃料锅炉产蒸汽 CO2是 主要排放源 CH4否 基准线情景和项目情景中忽略不计 N2O 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 项目活动 三联产系统消耗化石燃料供给电、热、冷 CO2 是 主要排放源 CH4 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 N2O 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 电网中化石燃料发电厂 CO2是 主要排放源 CH4否 基准线情景和项目情景中忽略不计 N2O 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 现场的剩余化石燃料锅炉产蒸汽 CO2是 主要排放源 CH4否 基准线情景和项目情景中忽略不计 N2O 否 基准线情景和项目情景中忽略不计 计算项目活动实施前后由发电和给工业设 施供热和冷却产生的总的排放量,从而得到项目减排量。项目活动实施后基准线排放和项目排放的差异不用计算,即 项目活动实施后, 电力、 供热和冷却供给的比例改变所产生的排放差异不计。 6/43 这是必需的, 因为在识别基准线情景和额外性评估时没有考虑项目活动的额外供给能力。 因此,项目排放就是给工业设施供电、热和冷所产生的排放的总和。而基准线排放就是在没有项目活动情况下, 由给工业设施供电、 热和冷所产生的总排放,但是根据历史生产容量封顶。如果产电,热或冷却,超过基准线上限(会在后面做出说明) ,那么在基准线排放中为零,而在项目情景中充分考虑。 如果项目活动是由于工业设施的需求提高,而部分扩大对工业设施的电,热或冷供给,则应申请方法学修改。 4. 项目排放 项目排放就是给工业设施 供电、热和冷所产生排放的总和,计算公式如下 ygridyboilersytrigyPEPEPEPE,,, ( 1) 其中 PEy 第 y 年的项目排放 tCO2 PEtrig,y 第 y 年三联产系统消耗化石燃料的项目排放 tCO2 PEboilers,y 在实施项目活动后,第 y 年剩余锅炉消耗化石燃料的项目排放tCO2 PEgrid,y 第 y 年工业设施耗电的项目排放 tCO2 y 计入期年份 4.1 PEtrig,y计算 PEtrig,y应该按照最新版的 “化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具 ”中参数 PEFC,j,y来计算,单元过程 j 就是第 y 年三联产系统的主辅供给的化石燃料消耗。 4.2 PEboilers,y j的计算 PEboilers,y应该按照 “化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具 ”中参数 PEFC,j,y来计算,单元过程 j 就是在项目活动实施后,第 y 年仍运行的锅炉的主辅供给的化石燃料消耗。 4.3 PEgrid,y的计算 PEgrid,y应根据最新版 “电力消耗导致的基准线、 项目和 /或泄漏排放计算工具 ”7/43 情景 A 中参数 PEEC,y来计算,工具中参数 ECPJ,j,y中的元素 j 就是指工业设施。 5. 基准线排放 基准线排放就是在没有项目活动情况下,由给工业设施供电、热和冷所产生的排放,其上限值相应地如下面部分定义。计算公式如下 yELyCWySTyBEBEBEBE,,,( 2) 其中 BEy 第 y 年的基准线排放( tCO2) BEST,y 在没有项目活动情况下, 第 y 年供热给工业设施所产生的基准线排放( tCO2) BECW,y 在没有项目活动情况下, 第 y 年供冷给工业设施所产生的基准线排放BEEL,y 在没有项目活动情况下, 第 y 年供电给工业设施所产生的基准线排放( tCO2),此处不应包括电力压缩制冷机耗电需求 y 计入期年份 5.1 蒸汽生产的基准线排放 BEST,yBEST,y是指第 y 年在没有项目活动情况下,生产蒸汽供给工业设施所产生的基准线排放,即项目活动前,现有锅炉化石燃料消耗所引起。因为项目活动仅能替换现有锅炉时,如项目情景中产蒸汽超过 HGBL,CAP则基准线排放要设上限。 ∑⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅Kk boilerBLCAPBLktotalPJboilerfuelBLySTHGHGEFBE1 ,,,,,,,,minη( 3) 其中 BEST,y 是指第 y 年在没有项目活动情况下,生产蒸汽给工业设施所产生的基准线排放( tCO2) HGPJ,total,k 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统和项目实施后仍运行的锅炉产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量(吸收式制冷机除外)( TJ) HGBL,CAP 项目活动实施前,现场现有的所有锅炉第 k 监测时间段产生的8/43 最大蒸汽量( TJ) EFBL,fuel,boiler 项目活动实施前,现场现有锅炉所消耗化石燃料的排放因子( tCO2/TJ) ηBL,boiler 项目活动实施前,现有锅炉输出功率曲线得出的效率( ) Y 计入期年份 K 第 y 年监测蒸汽产量和参数的时间间隔。 K 8760/Δk Δk 监测间隔 k 的长度( h)。此长度需在项目设计文件中表述清楚。Δk 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据蒸汽产量率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明 HGPJ,total,k的计算 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统和项目实施后仍运行的锅炉产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量(吸收式制冷机除外)计算如下 kboilersPJktrigPJktotalPJHGHGHG,,,,,,( 4) ktrigPJktrigPJktrigPJktrigPJHFHSSGHG,,,,,,,,−⋅( 5) []∑−⋅nknboilersPJknboilersPJknboilersPJkboilersPJHFHSSGHG,,,,,,,,,,,( 6) 其中 HGPJ,total,k 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统和项目实施后仍运行的锅炉产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量 (吸收式制冷机除外)( TJ) HGPJ,trig,k 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量(吸收式制冷机除外)( TJ) HGPJ,boilers,k 第 y 年第 k 监测时间段,项目活动实施后仍旧运行的锅炉产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量 (吸收式制冷机除外) ( TJ)SGPJ,trig,k 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量 (如果三联产系统产生的蒸汽用于吸收式制冷机,9/43 需排除)(吨蒸汽) HSPJ,trig,k 第 y 年第 k 监测时间段三联产系统产生蒸汽的比焓( TJ/t)。其值由第 k 监测时间段蒸汽的平均温度和压力决定 HFPJ,trig,k 第 y 年第 k 监测时间段供给三联产系统锅炉给水的比焓 ( TJ/t) 。其值由第 k 监测时间段锅炉给水的平均温度决定 SGPJ,boilers,n,k 第 y 年第 k 监测时间段剩余运行锅炉 n 产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量(如果锅炉产生的蒸汽用于吸收式制冷机,需排除)( 吨蒸汽 ) HSPJ,boilers,n,k 第 y 年第 k 监测时间段,项目活动实施后仍旧运行的锅炉 n 产生蒸汽的比焓( TJ/t)。其值由第 k 监测时间段蒸汽的平均温度和压力决定 HFPJ,boilers,n,k 第 y 年第 k 监测时间段供给锅炉 n 的给水比焓( TJ/t)。其值由第 k 监测时间段给水的平均温度决定 y 计入期年份 k 第 y 年监测蒸汽产量和参数的时间间隔。 k 8760/Δk Δk 监测间隔 k 的长度( h)。此长度需在项目设计文件中表述清楚。Δk 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据蒸汽产量率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明 HGBL,CAP计算 既然项目活动替换现有锅炉,如果项目情景中蒸汽产量超过 HGBL,CAP,则基准线排放要设置上限。因为对于容量增加本方法学没有选择指南,因此对于项目情景中蒸汽生产超过 HGBL,CAP的部分,排放因子取 0 考虑。 []∑−⋅⋅ΔnnboilerBLnboilerBLnboiler,BL,CAPBL,HFHSCAPkHG,,,,( 7) 其中 HGBL,CAP 项目活动实施前,现场现有的所有锅炉产生的最大蒸汽量( TJ 10/43 CAPBL,boiler,n 在监测时间段 k, 项目活动实施前已有的锅炉 n 按照最大输出负荷产生的名义蒸汽量 HSBL,boiler,n 项目活动实施前,现有锅炉 n 产生蒸汽的比焓( TJ/t)。其值由所产蒸汽的历史平均温度和压力决定 HFBL,boiler,n 项目活动实施前,供给现有锅炉 n 的给水比焓( TJ/t)。其值由给水的历史平均温度决定 Δk 监测时间段 k 的长度( h)。此长度需在项目设计文件中表述清楚。 Δk 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据蒸汽产量率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明 N 项目活动前存在的锅炉 EFBL,fuel,boiler的计算 考虑到现场现有锅炉会使用化石燃料混合物, 因此需通过以下方法计算排放因子。 选项 A采用保守的排放因子,即选取项目实施前最近三年所使用燃料的最低排放因子。 选项 B根据项目实施前最近三年所使用燃料的加权平均,计 算排放因子。 ∑∑⋅⋅⋅iiiboilers,BL,iiiiboilers,BL,boilerfuel,BL,NCVFCEFNCVFCEF( 8) 其中 EFBL,fuel,boiler 项目实施前, 现场现有锅炉所消耗化石燃料的排放因子 ( tCO2/TJ)FCBL,boilers,i 项目实施前三年,现场现有锅炉所耗化石燃料 i 的数量(按质量或体积单位) NVCi 燃料 i 的净热值( TJ/燃料质量或体积单位) EFi 燃料 i 的排放因子( tCO2/TJ) ηBL,boiler的判定 11/43 项目活动之前已有的锅炉的输出 -效率曲线不是单一值,而是一种作为蒸汽输出的一个函数,表达现有锅炉热效率的关系。该曲线可以通过数学函数或查表法体现。 已知一锅炉的输出效率曲线, 其热效率可以通过把锅炉的平均输出量应用到输出效率曲线上计算出,而其平均输出量可以通过第 l 监测时间段锅炉的监测参数得出。 项目参与方应在项目设计文件中描述锅炉负载因子可以变动的最大范围。 最好采用至少一年的历史数据。此范围反应整年周围条件和热需求变化。 下列选项能决定单个锅炉的输出效率曲线 选项 A现场测量法,根据该方法学附件 1 中的程序来进行; 选项 B厂家关于负载因子 -效率曲线的说明书; 选项 C使用固定保守的默认值为 1。 如果项目活动实施前,不止一个锅炉运行,则应该使用单一的等效输出效率曲线。其计算方法为从上述选项得出的单一输出效率曲线中,得到每个输出的锅炉效率值,再取算术平均值。 5.2 冷却水生产 BECW,y的基准线排放 在没有项目活动情况下, 第 y 年供冷给工业设施所产生的基准线排放是项目活动之前已有的电动压缩制冷机运行需要耗电而产生。 既然项目活动可以替换现有的电动压缩制冷机,如果项目情景中供冷却水超过 CGBL,CAP,则基准线排放将设置上限。 []∑⋅⋅⋅ΔLlloutcwlincondlCGelechillBLlCGygridyCWTTMINPCFMINEFlBE1,,,,,,,,,,, ( 9) lCGCGMINCAPBLltotalPJlCGΔ⋅,,,4,,min109.7 ( 10) 其中 12/43 BECW,y 在没有项目活动情况下,第 y 年供冷给工业设施所产生的基准线排放( tCO2) MINCG,l CGPJ,total,l和 CGBL,CAP中的最小值 TR2 7.9 104TJ/h与 TR 的换算因子 CGPJ,total,l 项目活动实施后,第 y 年第 l 监测间隔期三联产系统和项目实施后继续运行的电动压缩制冷机产生的全部冷却水量 ( TJ)CGBL,CAP 项目活动前,现场所有的电动压缩制冷机产生冷却水的最大量( TJ) PCFBL,elechill 项目活动实施后,现场现有的电动压缩制冷机功耗函数的输出( MW/TR) Tcond,in,l 第 y 年第 l 监测间隔期吸收式制冷机(三联系统)的冷凝机组中冷凝水的平均进口温度(℃) Tcw,out,l 第 y 年第 l 监测间隔期吸收式制冷机(三联系统)的冷凝机组中冷凝水的平均出口温度(℃) EFgrid,y 第 y 年电网排放因子( tCO2/MWh) l 第 y 年监测冷却水产量和参数的时间间隔 L 8760/Δl Δl 监测间隔 l 的长度。此长度需在项目设计文件中表述清楚。Δl 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据冷却水产生比率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明。 y 计入期年 CGPJ,total,l计算 lelechillPJltrigPJltotalPJCGCGCG,,,,,,( 11) louttrigcwlintrigcwpltrigPJltrigPJTTcCWCG,,,,,,,,,,−⋅⋅( 12) [ ]∑−⋅⋅mlmoutelechillcwlminelechillcwplmelechillPJlelechillPJTTcCWCG,,,,,,,,,,,,,( 13) 13/43 其中 CGPJ,total,l 第 y 年第 l 监测间隔期三联产系统和项目活动实施后继续运行的电动压缩制冷机产生的全部冷却水量( TJ) CGPJ,trig,l 第 y 年第 l 监测间隔期三联产系统(吸收式制冷机)产生的冷却水总量( TJ) CGPJ,elechill,l 项目活动实施后,第 y 年第 l 监测间隔期仍运行的电动压缩制冷机产生的冷却水总量( TJ) CWPJ,trig,l 第 y 年第 l 监测间隔期三联产系统(吸收式制冷机)产生的冷却水量( t) cp 冷却水的比热( TJ/t℃) Tcw,trig,in,l 第 y 年第 l 监测间隔期吸收式制冷机(三联系统)的冷凝机组中冷凝水的平均进口温度(℃) Tcw,trig,out,l 第 y 年第 l 监测间隔期吸收式制冷机(三联系统)的冷凝机组中冷凝水的平均出口温度(℃) CWPJ,elechill,m,l 项目实施后,第 y 年第 l 监测间隔期仍运行的电动压缩制冷机m 产生的冷却水量 Tcw,elechill,in,m,l 项目实施后,第 y 年第 l 监测间隔期仍运行的电动压缩制冷机m 的冷凝机组中冷凝水的平均进口温度(℃) Tcw,elechill,out,m,l 项目实施后,第 y 年第 l 监测间隔期仍运行的电动压缩制冷机m 的冷凝机组中冷凝水的平均出口温度(℃) m 项目实施后,仍运行的电动压缩制冷机 l 第 y 年监测冷却水产量和参数的时间间隔。 l8760/Δl Δl 监测间隔 l 的长度。此长度需在项目设计文件中表述清楚。 Δl默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据冷却水产生比率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明。 y 第 y 年第 l 监测间隔期三联产系统和项目活动实施后继续运行14/43 的电动压缩制冷机产生的全部冷却水量( TJ) CGBL,CAP计算 既然项目活动可以替换现有的电动压缩制冷机,如果项目情景中供冷超过CGBL,CAP,则基准线排放将设置上限,也就是说,项目情境中超过 CGBL,CAP的部分,基准线的排放因子是 0,因为本方法学对增加的容量没有基准线选择方法。 []∑−⋅⋅⋅ΔmmoutcwBLmincwBLpmelechill,BL,CAPBL,TTcCAPlCG,,,,,,( 14) 其中 CGBL,CAP 项目活动前,现场所有的电动压缩制冷机产生冷却水的最大量( TJ) CAPBL,elechill,m 在监测间隔 l,项目活动实施前已有的电动压缩制冷机 m 产生的冷却水名义输出量。(吨冷却水 /小时) cp 冷却水的比热( TJ/t℃) TBL,cw,in,m 项目实施前, 已有的电动压缩制冷机 m 中冷却水的平均进口温度(℃) TBL,cw,out,m 项目实施前, 已有的电动压缩制冷机 m 中冷却水的平均出口温度(℃) Δl 监测间隔 l 的长度。此长度需在项目设计文件中表述清楚。 Δl默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据冷却水产生比率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明。 m 项目实施前已有的电动压缩制冷机 功耗函数 PCFBL,elechill的确定 项目活动实施前现场现有的电动压缩制冷机的功耗函数 PCFBL,elechill不是一个单一值,而是作为产生冷却水量,冷却水进出口温度的函数,表达电动压缩制冷机的功耗关系。该曲线可以通过数学函数或查表法体现。 已知制冷机的功耗函数,其耗电量可以通过把第 l 监测间隔期监测的所产冷却水的平均值、冷却水出口温度和冷凝水的进口温度应用到该功耗函数计算。 15/43 项目参与方应在项目设计文件中描述三个关键因子即所产冷却水量, 冷却水出口温度和冷凝水进口温度的 可变动最大范围。最好采用至少一年的历史数据。此范围反应整年周围环境温度、 湿度和冷需求变化范围。 不同的周围环境条件 (温度和湿度) 可以通过不同的冷凝水进口温度 (冷却塔运行依靠周围的温度和湿度)和冷却水输出负荷(冷却需求通常受周围温度影响)来体现。冷凝水进口温度范围可依据特定于制冷机这位置的湿球温度和干球温度数据, 以及湿度和周围环境整年和日夜的变化数据来决定。如果缺少更多的准确数据,可假定冷凝水进口温度为 4℃,高于周围平均的湿球温度。冷却水出口温度范围可根据冷却过程和空调需求而变化。然而,在某些应用中冷却水出口温度可保持不变。 下列选项能决定单个制冷机的功耗函数 选项 A现场测量法,根据该方法学附件 2 中的程序来进行。 选项 B厂家关于功耗函数的数据,根据方法学附件 2 中步骤 5 的引导来进行。 选项 C假定功耗函数固定不变,不因冷却水量、冷却水出口温度和冷凝水进口温度变化而变化。这种情况下,功耗函数需取最保守值,即最低功耗可以从上三运行参数最大范围观察出。该值可以通过上述选项 A 或 B 中提及的现场测量和厂家数据得出。 如果项目活动实施前,不止一个电动压缩制冷机运行,则应该使用单一的等效值。其计算方法为根据上述选项方法,在同样的冷却水量、冷却水出口温度和冷凝水进口温度时得出每个制冷机对应的功耗函数值,再取算术平均值。 5.3 发电 BEEL,y的基准线排放 发电的基准线排放指的是在没有项目活动情况下, 从电网供电给工业设施所产生的基准线排放,此处不应包括电动压缩制冷机耗电需求。既然项目活动是满足工业设施的现有需求,但如果工业设施总耗电需求超过 ECBL,CAP,则基准线排放将设置上限。 ygridCAPBLyelechillygridytrigyELEFECECEGEGBE,,,,,,,min ⋅−( 15) 其中 BEEL,y 在没有项目活动情况下, 第 y 年供电给工业设施所产生的基准线排放( tCO2),此处不应包括电力压缩制冷机耗电需求 EGtrig,y 第 y 年三联系统产生的供电量( MWh) EGgrid,y 第 y 年工业设施从电网公司购买电量( MWh) 16/43 ECelechill,y 项目活动实施后,仍运行的电动压缩制冷机总耗电量( MWh) ECBL,CAP 项目活动实施前,工业设施满负荷所需的年最大电量( MWh) EFgrid,y 电网排放因子( tCO2/MWh) ECelechill,y的计算 项目活动实施后,仍运行的电动压缩制冷机总耗电量 ECelechill,y可以通过以下两个选项计算 选项 A直接电表监测所得。 选项 B从所监测到的冷却水量和功耗函数来估计。 ∑∑⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅Δ⋅⋅ΔmLllmoutelechillcwlminelechillcondlmelechillPJmelechillPJlmelechillPJyelechillTTCGPCFlCGlEC1,,,,,,,,,,,,,,,,4,,,109.7( 16) lmoutelechillcwlminelechillcwplmelechillPJlmelechillPJTTcCWCG,,,,,,,,,,,,,,−⋅⋅ ( 17) 其中 ECelechill,y 项目活动实施后,仍运行的电动压缩制冷机总耗电量( MWh) CGPJ,elechill,m,l 项目活动实施后, 第 y 年第 l 监测间隔期仍运行电动压缩制冷机所产的冷却水总量( TJ) PCFPJ,elechill,m... 项目活动实施后,仍运行的电动压缩制冷机 m 的功耗函数( MW/TR) Tcond,elechill,in,m,l 第 y 年第 l 监测间隔期电动压缩制冷机 m 中冷凝水的平均进口温度(℃) Tcw,elechill,out,m,l 项目活动实施后, 第 y 年第 l 监测间隔期仍运行电动压缩制冷机 m 中冷却水的平均出口温度(℃) 7.9 104 TJ/h 与 TR 的换算因子 CWPJ,elechill,m,l 项目活动实施后, 第 y 年第 l 监测间隔期仍运行的电动压缩17/43 制冷机产生的冷却水总量( t) Tcw,elechill,in,m,l 项目活动实施后, 第 y 年第 l 监测间隔期仍运行电动压缩制冷机 m 中冷凝水的平均进口温度(℃) cp 冷却水的比热( TJ/t℃) l 第 y 年监测冷却水产量和参数的时间间隔。 l8760/Δl Δl 监测间隔 l 的长度。此长度需在项目设计文件中表述清楚。Δl 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据冷却水产生比率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明。 m 项目实施后,仍运行的电动压缩制冷机 y 计入期年份 ECBL,CAP的计算 项目活动实施前, 工业设施满负荷所需的年最大电量 ECBL,CAP可根据下列两选项计算 选项 A根据项目活动前已有的工业设施中所有电力负荷的需求铭牌估算。 选项 B项目活动前最近三年工业设施的最大耗电量。 PCFPJ,elechill,m的确定 项目活动实施后仍运行的电动压缩制冷机 m 的功耗函数 PCFPJ,elechill,m可根据下列三选项计算 选项 A根据该方法学附件 2 中的步骤进行测量。 选项 B厂家的数据。 选项 C选取最保守值来假定功耗函数固定不变,即通过上述选项 A 或 B中提及的现场测量或厂家数据得出最高的功耗值。 电网排放因子的 EFgrid,y计算 根据最新版的 “电力系统排放因子计算工具 ”计算 EFgrid,y。 EFgrid,y等同于工具中的 EFgrid,CM,y。 6. 泄漏 18/43 唯一的泄漏源可能来自化石燃料供给而带来的上游排放。 可以通过基准线和项目情景中现场使用化石燃料的生产、 运输和分配所引起的甲烷逃逸排放的差进行保守计算,不考虑电网中化石燃料电厂的影响。 44,,1 ,,,,4,,,,,minCHCHupstreamFFKk boilerBLCAPBLktotalPJiCHupstreamiiyiPJyGWPEFHGHGEFNCVFCLE ⋅⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡−⋅⋅∑∑η18) 其中 LEy 第 y 年泄漏排放( tCO2e) FCPJ,i,y 第 y 年工业设施(三联产系统和锅炉)中化石燃料 i 消耗的量(按质量或体积单位) NCVi 化石燃料 i 的净热值( TJ/质量或体积单位) EFi,upstream,CH4 化石燃料 i 的甲烷上游排放因子( tCH4/TJ) HGPJ,total,k 项目活动实施后,第 y 年第 k 监测间隔三联产系统和剩余运行锅炉产生的用于工业设施热负荷的全部蒸汽量(排除吸收式制冷机)( TJ) HGBL,CAP 项目活动实施前现场现有的所有锅炉产生的最大蒸汽量( TJ)ηBL,boiler 项目活动实施前现有锅炉输出功率曲线的效率( ) EFFF,upstream,CH4 项目活动实施前工业设施所用化石燃料类型 i 中最高的甲烷上游排放因子( tCH4/TJ) GWPCH4 甲烷的全球变暖潜力值, 25( tCO2/tCH4) y 计入期年份 k 第 y 年监测蒸汽产量和参数的时间间隔。 k 8760/Δk Δk 监测间隔 k 的长度( h)。此长度需在项目设计文件中表述清楚。 Δk 默认值为 1 小时。可以允许不同的长度,但需根据蒸汽产量率和蒸汽参数的预期时间变化进行澄清说明。 当能获得有关化石燃料的生产、 运输和分配所引起的甲烷逃逸排放方面的可靠、准确的国家数据时,项目参与方应使用该数据来确定平均排放因子,即根据19/43 甲烷的排放总量分别除以燃料生产的数量或供给量。如果数据不可得,项目参与方采取下列表 2 中的默认值,并用合适的单位换算因子。 表 2 逃逸甲烷上游排放的默认排放因子 活动 单位 默认排放 因子 参考 “1996 修订版 IPCC 指南 ” 第 3 卷中潜在排放因子范围 煤炭 地下开采 地表采矿 tCH4/kt 煤 tCH4/ kt 煤 13.4 0.8 公式 1 和 4,页码 1.105, 1.110 公式 2 和 4,页码 1.108,1.110 石油 生产 运输、提炼和储存 合计 tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ 2.5 1.6 4.1 表格 1-60 到 1-64, 页码 1.129,1.131天然气 美国和加拿大 生产 加工、运输和分配 合计 东欧和前苏联 生产 加工、运输和分配 合计 西欧 生产 tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ 72 88 160 393 528 921 表 1-60,页码 1.129 表 1-61,页码 1.129 20/43 加工、运输和分配 合计 其他石油输出国/其他地方 生产 加工、运输和分配 合计 tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ tCH4/PJ 21 85 105 68 228 296 表 1-62,页码 1.130 表 1-63, 1-64,页码 1.130,1.131 注释表中排放因子来源于 “1996 修订版 IPCC 指南 ”第 3 卷,通过计算所提供默认排放因子范围的平均值。 7. 减排量计算 yyyyLEPEBEER −−( 19) 其中 ERy 第 y 年项目活动的减排量( tCO2) BE,y 第 y 年基准线排放( tCO2) PEy 第 y 年项目排放( tCO2) LEy 第 y 年泄漏( tCO2) y 计入期年份 8. 无需监测的数据和参数 数据 /参数 CAPBL,boiler,n单位 吨蒸汽 /小时 21/43 描述 项目活动实施前已有锅炉 n 在时间段 k 内按照最大输出容量运行产生的名义蒸汽量 数据来源 厂家数据 测量程序(如有) - 评价意见 - 数据 /参数 HSBL,boiler,n单位 TJ/吨蒸汽 描述 项目活动实施前已有锅炉 n 产生蒸汽的比热 数据来源 蒸汽的温度和压力历史平均测量值( 3 年) 测量程序(如有) - 评价意见 - 数据 /参数 HFBL,boiler,n单位 TJ/吨蒸汽 描述 项目活动实施前供给现有锅炉 n 给水的比焓

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