1/26 CMS-076-V01 污水处理中的甲烷回收 （第一版） 一、来源 本方法学参考 UNFCCC EB 的小规模 CDM 项目方法学 AMS-III.H Methane recovery in wastewater treatment 第 16.0 版），可在以下的网站查询http//cdm.unfccc.int/ologies/DB/4ND00PCGC7WXR3L0LOJTS6SVZP4NSU 二、技术方法 1. 本方法学可以通过下述一种或几种方式回收污水中的生物有机质产生的沼气 a 用带有沼气回收和燃烧处理功能的厌 氧废水及污泥处理系统替代好 氧处理系统； b 在没有污泥处理装置的污水处理厂安装厌氧污泥处理系统，对沼气进行回收和燃烧； c 对污泥处理系统产生的沼气进行回收和燃烧； d 在厌氧污水处理系统中安装沼气回收和燃烧系统，厌氧污水处理系统包括厌氧反应器、厌氧塘、化粪池等1； e 对未经处理的污水进行厌氧处理（包括或不包括污泥厌氧处理），对厌氧处理过程中产生的沼气回收和燃烧； f 对没有沼气回收系统的厌氧污水处理系统，进行连贯的沼气回收和燃烧处理（包括或不包括污泥厌氧处理）。（例如，对于目前没有甲烷回收设施的污水厌氧塘，在厌氧反应器中安装沼气回收装置，作为污水处理的一个连贯步骤。） 三、适用条件 2. 如果基准线系统是厌氧塘，则应用此方法学需满足以下条件 a 厌氧塘的深度大于 2m，没有曝气装置。厌氧 塘的深度数据可通过工程设计文件，直接测量，或用总体积除以表面积得出。如果厌氧塘的填注深度随季节变化，可以取最高值和最低值的平均值； b 一年中至少有一部分时间的月平均环境温度高于 15C； c 连续两次的污泥清除时间至少间隔 30 天。 3. 通过以上措施回收的沼气，除了燃烧 /火炬焚烧之外，还可以有以下用途 1其它技术信息可参考 2006 年 IPCC 国家温室气体清单指南 -污水处理与排放，第 6 章，表 6.3。 2/26 a 直接用于电能、热能及机械能2的生产； b 将提纯后的沼气装瓶后用于电能、 热能及机械能的生产。 此种情况下，必须满足附件 1 中的要求；或者， c 将沼气进行提纯和分配后，进行电能、热能及机械能的生产。此种情况下，必须满足附件 1 中的要求 i 提纯沼气， 并将其注入没有重大传输限制的天然气配送管网； ii 提纯沼气，并通过专用的管网系统将其 输送至终端用户群；或者， iii 提纯沼气，并将其运送（如，利用卡车）至终端用户的分配点。 d 制氢； e 将沼气进行提纯后用作交通运输的燃料。 4. 如果满足第 3 条 a的项目活动为回收利用沼气，则项目活动的减排量可以按照相应的中国自愿减排方法学进行确定。 5. 对于满足第 3 条的 b的项目活动，如果提纯沼气瓶在项目边界外出售，沼气瓶厂商须与终端用户签订合同，来确保沼 气的最终用途。在此种情况下，从使用瓶装沼气到使用其他燃料的替代类项 目不能申请减排量。然而，如果瓶装沼气在项目边界内被利用，并且在计入 期内进行监测，则可以根据相应的方法学（例如 CMS-001-V01“用户使用的热能，可包括或不包括电能”） 申请由于燃料替代而产生的 CO2减排量。 6. 对于满足第 3 条的 ci的项目活动，如果天然气输配网的地理范围在东道国的边界内，则由于天然气替代而产生减排量的项目活动，适用于此方法学。 7. 对于满足第 3 条的 cii的项目活动，可以按照对应的方法学（例如CMS-001-V01“用户使用的热能，可包括或不 包括电能”）申请由于燃料替代而产生的减排量。 8. 对于满足第 3 条（ b）及 ciii的项目活动，沼气经过提纯后，须考虑其在储存和运输过程中发生的物理泄漏，以及运 输沼气所用车辆消耗燃料而导致的排放。也须参照本方法学附件 1 中第 11 条的相关程序。 9. 对于满足第 3 条的 b和 c的项目活动，方法学的使用条件为，沼气中的甲烷成分经过提纯后，如果符合相关的国家规 定（如果有），或者如果没有相关国家规定，甲烷成分至少占 96（按体积计）。 2例如，（沼气）在引擎等原动机中燃烧，（产生热能，推动）驱动磨床等机器。 3/26 10. 如果回收的沼气用于制氢（第 3 条 d的项目活动），则项目活动的减排量须按照方法学 CMS-078-V01“利用从沼气中提取的甲烷制氢”进行确定。 11. 对于满足第 3 条 e的项目活动，其减排量须根据方法学 CMS-030-V01 “在交通运输中引入生物压缩天然气”进行确定。 12. 新建设施（新建项目）和由于更换设备引起的污水 /污泥处理系统的装机容量与基准线的装机容量相比有所增加的项目活动， 如果符合“小规模方法学通用指南”的要求，则适用于此方法学。另 外，上述两类项目还须满足通用指南中关于论证被替代设备剩余寿命的要求。 13. 污水处理厂以及污水源的 地理位置须唯一确定，并且须在 PDD 中进行描述。 14. 以上措施的应用只限于以下情况应用中 国自愿减排方法学的项目活动，其产生的所有温室气体年减排量的总和小于或等于 60 kt CO2e。 四、项目边界 15. 项目边界是指在基准线情景和项目活动情景下， 污水处理和污泥处理的物理、地理场所。项目边界包括项目活动所涉及 的加工、运输、废品和沼气的处理或利用的所有设施及场所。 16. 项目活动的实施会影响污水 /污泥处理系统中的多个环节，其余部分不会被影响。 PDD 中须描述处理系统中没有被项目活动影响的部分，即项目活动与基准线情景下运行条件一致的部分（例如污水进水流量、 COD 含量、温度、污水停留时间等），这部分产生的排放不被 计入基准线情景和项目活动的排放计算中（因为这部分的排放在基准线情景 和项目活动中是一样的）。对受项目活动影响的系统进行事先评价和识别， 并在 PDD 中论证被排除的系统或部分。一些处理系统（厌氧塘、反应器、消 化器等）虽然将要安装沼气回收设备，但却保持与基准线情景下相同的运行 状况，如相同原料流量、体积（停留时间）以及温度（加热），则可以认为 这样的处理系统未受项目活动的影响，即甲烷生产潜力维持不变3。 五、基准线 17. 基准线情景中装有沼气回收设施的污水和 污泥处理系统，须从基准线排放计算中排除。 18. 受项目活动影响的系统，其基准线排放包含以下几个组成部分 i 由于电力或化石燃料的消耗引起的排放（ BEpower,y）； ii 基准线情景的污水处理系统的甲烷排放（ BEww,treatment,y）； 3稳定塘的覆盖和沼气回收设施的安装可以引起厌氧处理系统运行环境的变化 （例如温度、 COD 去除率等） 。这些变化很小，因此在本方法学中不作说明。 4/26 iii 基准线情景的污泥处理系统的甲烷排放（ BEs,treatment,y）； iv 由基准线情景污水处理系统的低效，以及排入河流 /湖泊 /海洋中的处理过的污水中含有可降解有机碳而引起的甲烷排放 （ BEww,discharge,y） ； v 基准线处理系统中经处理的污泥的腐烂引起的甲烷排放（ BEs,final,y）。 { }yfinalsge,yww,discharytreatmentsytreatmentwwypoweryBEBEBEBEBEBE,,,,,,,1 其中， yBE 第 y 年的基准线排放 tCO2e ypowerBE,第 y 年由于电力或者化石燃料的消耗引起的基准线排放tCO2e ytreatmentwwBE,,第 y 年受项目活动影响的污水处理系统的基准线排放 tCO2e ytreatmentsBE,,第 y 年受项目活动影响的污泥处理系统的基准线排放 tCO2e ge,yww,discharBE 第 y 年由于排入河流 /湖泊 /海洋中的处理过的污水中含有可降解有机碳，从而引起的基准线甲烷排放 tCO2e。对于第一条 1 b情况，此数值为 0。 yfinalsBE,,第 y 年由于处理后的污泥的厌氧腐烂而产生的基准线甲烷排放 tCO2e。如果基准线情景中的污泥为受控燃烧，或在有沼气回收的垃圾填埋场中进行处理，或用于土壤施肥，则须忽略此参数。 19. 由于电力和化石燃料的消耗引起的基准线排放 （ BEpower,y） ， 应该分别根据 “电力消耗导致的基准线、项目和 /或泄漏排放计算工具”和“化石燃料燃烧导致的项目或泄漏二氧化碳排放计算工具”中 描述的程序进行确定。能源消耗须包括基准线情景中污水处理和污泥处理的所有设备 /装置的能源消耗。如果基准线情景中回收的沼气用于辅助的动力设 备，也应考虑此部分排放，其排放因子取 0。 20. 受项目活动影响的污水处理系统引起的基准线甲烷排放（ BEww,treatment,y），可按该厂基准线情景的 COD 除污效率计算，公式如下 CH4BLwwoiiBLtreatmentwwiBLCODyilowyiwwytreatmentwwGWPUFBMCFCODQBE ***,,,,,,,,inf,,,,∗∗∗∑η2 5/26 其中 yiwwQ,,第 y 年基准线情景的污水处理系统 i 处理的污水量（ m3）。可以用预计的污水处理量或者污水处理设备的设计能力进行事先估计。 但事后的减排量计算须由实际监测的污水处理量计算得出。 yilowCOD,,inf第 y 年基准线处理系统 i 污水入水中的化学需氧量（ t/m3）。如果样本的置信度 /精度达到 90/10 的水平， 则可以使用样本均值。 iBLCOD ,,η基准线处理系统 i 的 COD 去除效率， 此参数值根据以下第 26、27 或 28 条描述确定。 iBLtreatmentwwMCF,,,基准线污水处理系统 i 的甲烷修正因子（见表 1） i 代表不同的基准线污水处理系统 wwoB,污水的甲烷产生能力（取 IPCC 默认值 0.25 kg CH4/kg COD）4BLUF 模型不确定性修正因子（ 0.89）5CH4GWP 甲烷的全球变暖潜势值（取 25） 如果基准线情景与项目活动情景中的（污水）处理系统不相同，那么计入期内进水中 COD 的测量值将用于基准线排放的事后计算。 21. 甲烷修正因子（ MCF）取值见下表 表 1. 甲烷修正因子的 IPCC 默认值6（ MCF） 污水处理系统、排放途径 /系统的类型 MCF 数值 污水排放至海洋、河流或湖泊 0.1管理有序的好氧处理 0.0管理不善或超负荷条件下的好氧处理 0.3 污泥进行厌氧消化处理，不回收甲烷 0.84如果污水的有机物含量是用 BOD5,20计量的，则项目活动可以采用默认值 0.6 kg CH4/kg BOD。在这种情况下， 计算基准线排放和项目排放时须用 BOD 代替公式中的 COD。 同时， 项目活动须直接监测 BOD5,20，即不允许根据 COD 的监测值估算 BOD 的值。 5见 FCCC/SBSTA/2003/10/Add.2, 第 25 页。 6默认值取自 2006 年 IPCC 国家温室气体清单指南 -垃圾，第 5 册第 6 章。 6/26 污水处理系统、排放途径 /系统的类型 MCF 数值 进行厌氧反应池处理，不回收甲烷 0.8浅厌氧塘（深度小于 2 米） 0.2深厌氧塘（深度大于 2 米） 0.8 化粪池系统 0.522. 对于受项目活动影响的基准线污泥处理系统， 其甲烷排放与污泥处理系统的甲烷生产能力有关，计算公式如下 CH4FBLsjjBLtreatmentsyBLjystreatmentGWPFDOCUFDOCMCFSBE ∗∗∗∗∗∑12/16**,,,,,,,3 其中 yBLjS,,在基准线情景中，可能被污泥处理系统 j 处理的污泥中的干物质量（ t）。根据污泥产量或污泥处理设备的设计能力进行事前估算。 但须根据实际监测的污泥处理量对减排量进行事后计算。j 代表不同的基准线污泥处理系统 sDOC 第 y 年可降解有机质在未经处理的污泥中的含量 （以比例表示，按干物质计）。若为生活污泥，默认值是 0.5，若为工业污泥，默认值是 0.2577。 jBLtreatmentsMCF,,,基准线污泥处理系统 j 的甲烷修正因子（ MCF 取值见表 1） BLUF 模型不确定性修正因子（取值 0.89） FDOC 转化为沼气的可降解有机质的含量（ IPCC 默认值是 0.5） F 沼气中的甲烷含量（ IPCC 默认值是 0.5） 如果污泥用于堆肥，基准线排放按照以下公式计算 CH4jcompostingyBLjytreatmentsGWPEFSBE ∗∗∑ ,,,,4 其中 compostingEF 堆肥有机质的排放因子（ tCH4/t 垃圾处理量）。 7生活污泥采用 IPCC 默认值为 0.05（按湿泥计算，认为湿泥中干物质含量为 10）或工业污泥采用 IPCC默认值为 0.09（按湿泥计算，假设湿泥中干物质含量为 35），上述默认值已修正为干基值。 7/26 排放因子可以使用设备 /特定场地的测量值、国家特定值或IPCC 默认值（ 2006 年 IPCC 国家温室气体清单指南 -第 5 册 -第4 章 -表 4.1。） IPCC 默认值是 0.01 t CH4/ t 处理废物中的干物质量。 23. 如果基准线情景与项目活动情景的污水处 理系统不相同，则两种情景中的污泥生产率（污泥量 /COD 去除量）可能会存在很大差异。例如，在 COD 去除率相同的条件下，好氧污水处理系统中的 污泥产量比厌氧系统中的产量大。因此，在这些情况下，要利用计入期内污 泥产量的监测值来估算基准线情景中的污泥产量，计算公式如下 *BLj,BL,y l,PJ,yPJSGRSSSGR 5 其中 yPJlS,,第 y 年项目活动情景中，经污泥处理系统 l 处理的污泥中干物质的含量（ t）。 BLSGR 基准线情景中污水处理厂的污泥产生率（ t 污泥干物质 /tCOD去除量）。参数取值见下面第 26、 27 和 28 条。 PJSGR 项目活动情景中污水处理厂的污泥生产率（ t 污泥干物质 / tCOD 去除量）。利用项目活动情景中 COD 去除量（即CODinflow,i减去 CODoutflow,i） 和污泥产量的监测数值计算得出。24. 基准线情景中，（例如，排入河流、海洋 或湖泊中的）处理过的污水中含有可降解有机碳所造成的甲烷排放，按照以下公式计算 dischargeBLwwyBLdischargewwBLwwoCH4ywwydischargewwMCFCODUFBGWPQBE,,,,,,,,,*** ∗∗ 6 其中 ywwQ,第 y 年经处理的污水的排放量（ m3）BLUF 模型不确定性修正因子（ 0.89） yBLdischargewwCOD,,,第 y 年基准线情景中排入海洋、河流或湖泊的经处理的污水的化学需氧量（ t/m3）。如果基准线情景是将未经处理的污水直接排放，则此处须采用未经处理污水的 COD 值。 dischargeBLwwMCF,,基准线情景中基于排放途径的污水甲烷修正因子（例如海洋、河流或湖泊）（以百分比表示）（ MCF 取值见表 III.H.1）。 确定 CODww,discharge,BL,y时如果基准线与项目活动的处理系统不相同，则利用计入期内进水的 COD 监测值对基准线排放进行事后计算。将根据以下第 26、27 或 28 条，利用基准线处理系统的去除效率估算出其出水的 COD 值。 8/26 25. 处理后的污泥厌氧腐烂引起的甲烷排放可通过下式进行计算 CH4FfinalBLsBLsyBLfinalyfinalsGWPFDOCMCFUFDOCSBE ∗∗∗∗∗∗ 12/16*,,,,,,7 其中 yBLfinalS,,基准线情景中，第 y 年污水处理系统处理后的污泥的干物质含量（ t）。如果基准线情景与项目活动中的污水处理系统不相同，则按照公式（ 5），利用基准线情景和项目活动中的污泥产生率对项目活动中经处理的污泥干物质含量的监测数值（ Sfinal,PJ,y）进行修正，估算出此数值。 finalBLsMCF,,基准线情景中接收处理后的污泥的卸泥场的甲烷修正因子。此因子根据“固体废弃物处理站的排放计算工具”描述的程序进行估算。 BLUF 模型不确定性修正因子（ 0.89） 26. 利用公式（ 1）计算基准线排放时，须使用项目活动实施前至少 1 年的历史记录。历史记录须包括但不限于污水处理系统的 COD 去除率、污泥的干物质含量、每处理 1 m3污水所消耗的电力、去除 1 吨 COD 产生的污泥量，以及计算基准线排放所需的其他参数。 27. 对于已经运行至少 3 年的污水处理厂，如果其中有 1 年的历史数据不可得，则按照以下方式进行计算 a 利用在确定参数值（ COD 去除率、单位能耗、单位污泥产量）时用到的所有可得数 据，计算第 y 年的基准线排放； b 须采用事先监测的方式确定所需的参数值（ COD 去除率、单位能耗、单位污泥产量）。基准线情景中的污水处理系统的监测活动须至少进行 10 天。事先监测活动应在一个典型的时段内进行，这个典型时段应该具备典型的系统操作条件和现场环境条件（温度等）。须采用监测值的平均值，而且在考虑不确定性范围取值 30-50时，其结果还须乘以 0.89。利用参数的监测值计算第 y 年基准线排放。 c 第 y 年基准线排放取 a和 b中的较小值。 28. 对于新建项目和扩建项目，或运行时间不足 3 年的已有项目，采用以下方式计算基准线排放 1 对于运行时间不足 3 年的已有项目，按照第 27 条进行计算； 2 对于新建和扩建项目，须采用以下其中一种方式进行计算 a 采用（与基准线情景）可比的已 有污水处理系统的测量值，即具备相似的环境 和工艺条件（例如处理相同类型的废水）。须采用监测值的平均值， 而且在考虑到这种方法的不确定性范围取值为 30-509/26 时，其结果还须乘以 0.89。如果测量活动满足以下条件，则可以认为污水处理厂和污水源与基准线处理厂是相似的 i 两种污水源（所选处理厂和本项目活动所处理的污水）的类型相同，例如都是生活污水或都是工业废水； ii 所选处理厂和基准线处理厂采用相同的处理技术（例如厌氧塘或活性污泥），在生物处理和物理处理系统中流体存留时间的差异不超过 20；以及， iii 对于处理工业废水的项目活动，所选处理厂和基准线处理厂应利用相同的原料，生产相同的最终产品，并且应用相同的工业技术。或者，满足以下要求的不同种类的工业废水，也可以被认为是相似的 COD/BOD（与可生物降解的有机质比例有关）的差异不超过 20；和 COD 总量 /可溶性 COD（与悬浮有机质的比例，即污泥生成能力有关）的差异不超过 20。 b 采用同种技术的新建污水处理厂的制造商 /设计者提供的经论证是保守的参数 值。例如，在同一国家 /区域内，最近 5 年安装的、处理同种类型污水的处理厂中，排名位居前 20的每去除 1 吨 COD 的排放率最低的处理厂的平均值。 六、项目排放 29. 受项目活动影响的系统产生的项目活动排放有 i 项目设施消耗电力和燃料引起的 CO2排放（ypowerPE,）； ii 在项目活动情景中，受项目活动影响的、没有进行沼气回收的污水处理系统产生的甲烷排放（ytreatmentwwPE,,）； iii 在项目活动情景中，受项目活动影响 的、没有进行沼气回收的污泥处理系统产生的甲烷排放（ytreatmentsPE,,）； iv 由于项目活动污水处理系统低效率及 被处理的污水中存在可降解有机碳而产生的甲烷排放（ydischargewwPE,,）； v 项目活动的处理系统生成的污泥腐烂而引起的甲烷排放（yfinalsPE,,）； vi 由于收集系统低效率而产生的甲烷逸散性排放 （yfugitivePE,） ； 10/26 vii 由于不完全燃烧产生的甲烷排放（yflaringPE,）； viii 厌氧环境下储存生物质（在基准线 情景中不会发生）引起的甲烷排放（ PEbiomass,y）8。⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧yflaringybiomassyfugitiveyfinalsydischargewwytreatmentsytreatmentwwypoweryPEPEPEPEPEPEPEPEPE,,,,,,,,,,,,8 其中 yPE 第 y 年项目活动排放（ tCO2e）。 ypowerPE,第 y 年由于电力或燃料消耗产生的排放（ tCO2e）。此种情况下，须按照第 19 条，利用项目活动中污水处理系统、污泥处置系统、甲烷回收系统、甲烷燃烧 /有偿使用系统的所有设备 /装置的能源消耗数据来计算项目情景中的排放。 ytreatmentwwPE,,第 y 年受项目活动影响的、没有进行沼气回收的污水处理系统产生的甲烷排放（ tCO2e）。按照第 20 条中的公式 2，利用不确定因子 1.12、项目情景中的适用参数（ MCFww,treatment,PJ,k和η,PJ,k,y）以及改变了定义的以下参数计算甲烷排放 MCFww,treatment,PJ,k项目污水处理系统 k 的甲烷修正因子（ MCF 根据表 III.H.1 取值） η,PJ,k, 第 y 年项目污水处理系统 k 的 COD 去除效率（ t/m3）。监测系统 k 的进水 COD 值和出水 COD 值。 ytreatmentsPE,,第 y 年受项目活动影响的、没有进行沼气回收的污泥处理系统产生的甲烷排放（ tCO2e）。按照第 22 条中的公式 3和 4，利用不确定因子 1.12、项目情景中 的适用参数（ Sl,PJ,y, MCFs,treatment,l）以及改变了定义的以下参数计算甲烷排放 Sl,PJ,y项目情景中 ， 第 y 年经污泥处理系统 l 处理过的污泥中的干物质含量（ t）。 8例如基准线情景为使用棕榈壳作为锅炉燃料。在项目活动情景中，用污水处理系统收集的沼气代替棕榈壳。棕榈壳将不再用作锅炉燃料，而是出售到市场上。在出售之前，棕榈壳很可能在现场被存储一段时间（几个月或更久），这种情况会因为厌氧腐烂而产生甲烷排放。 11/26 MCFs,treatment,l项目污泥处理系统 l的甲烷修正因子 （ MCF根据表 III.H.1取值）ydischargewwPE,,第 y 年处理过的污水中含有的可 降解有机碳产生的甲烷排放（ tCO2e）。按照第 24 条中的公式 6，利用不确定因子 1.12、项目情景中的适用参数（ CODww,discharge,PJ,y, MCFww,PJ,discharge）以及改变了定义的以下参数计算甲烷排放 CODww,discharge,PJ,y项目活动情景中，第 y 年排入海洋、河流或湖泊的处理过的污水的化学需氧量（ t/m3） MCFww,PJ,discharge项目活动情景中，基于污水排放途径（例如排入海洋、河流或湖泊）的甲烷修正因子（ MCF 根据表 III.H.1 取值） yfinalsPE,,第 y 年处理后的污泥厌氧腐烂产生的甲烷排放（ tCO2e）。按照第 25 条中的公式 7，利用不确定因子 1.12 和项目情景中的适用参数（ MCFs,PJ,final,Sfinal,PJ,y）计算甲烷排放。在项目活动中，如果污泥被受控燃烧，或在进行甲烷回收的垃圾填埋场进行填埋，或用作好氧条件下的土壤肥料，则须忽略此参数；而污泥处理和 /或利用和 /或最终处置的量、以 及改变了定义的以下参数须在计入期内进行监测 MCFs,PJ,final 项目活动情景中接收终端污泥的卸泥场的甲烷修正因子。根据“固体废弃物处理站的排放计算工具”描述的程序进行估算。Sfinal,PJ,y 第 y 年项目污水处理系统中终端污泥的干物质含量（ t） yfugitivePE,第 y 年收集系统中沼气逸散而产生的甲烷排放（ tCO2e），按照第 30 条进行计算。 yflaringPE,第 y 年由于火炬不充分燃烧引起的甲烷排放（ tCO2e）。可以利用污水和 /或污泥处理的基准线排放（即公式 2和 /或 3）进行事先估算，不考虑 CH4的全球变暖潜势值。但减排量的事后计算须按照“火炬燃烧导致的项目排放计算工具”的规定，采用实际监测的数据计算得出。 ybiomassPE,厌氧条件下储存生物质引起的甲烷排放。如果厌氧条件下生物质的储存只发生在项目活动中，而在基准线情景中不会发生，则须考虑生物质厌氧腐烂产生的甲烷排放。并且，按照“固体废弃物处理站的排放计算工具”描述的程序计算（ tCO2e）。 30. 收集系统的甲烷逸散而产生的项目活动排放按照以下方式确定 12/26 a 根据污水和 /或污泥的甲烷排放潜势进行计算 ysfugitiveywwfugitiveyfugitivePEPEPE,,,,,9 其中 ywwfugitivePE,,第 y 年由于厌氧污水处理系统的低收集效率而产生的逸散性排放（ tCO2e） ysfugitivePE,,第 y 年由于厌氧污泥处理系统的低收集效率而产生的逸散性排放（ tCO2e） CH4ytreatmentwwwwywwfugitiveGWPMEPCFEPE ∗∗−,,,,110 其中 wwCFE 污水处理系统中沼气回收设施的收集效率（采用默认值 0.9） ytreatmentwwMEP,,第 y 年安装沼气回收设施的污水处理系统的甲烷排放潜势（ t）kPJtreatmentwwykPJremovedkPJwwoywwytreatmentwwMCFCODUFBQMEP,,,,,,,,,,** ∗∗∑11 其中 ykPJremovedCOD,,,第 y 年进行沼气回收的项目活动处理系统 k 的 COD 去除量9kPJtreatmentwwMCF,,,进行沼气回收的项目污水处理系统 k 的甲烷修正因子（按照表III.H.1 对 MCF 进行取值）。 PJUF模型不确定性修正因子（ 1.12） CH4ytreatmentssysfugitiveGWPMEPCFEPE ∗∗−,,,,112 其中 sCFE 污泥处理系统中沼气回收设施的收集效率（采用默认值 0.9） ytreatmentsMEP,,第 y 年安装沼气回收设备的污泥处理系统的甲烷排放潜势（ t）12/16**,,,,,,,∗∗∗∗∑FDOCUFDOCMCFSMEPFPJsllPJtreatmentsyPJlytreatments13 9进水 COD 值与出水 COD 值的差值 13/26 其中 yPJlS,,第 y 年安装沼气回收设备的项目污泥处理系统 l 处置的污泥量（按干物质计）（ t） lPJtreatmentsMCF,,,安装沼气回收设备的项目污泥处理系统的甲烷修正因子 （ MCF按照表 III.H.1 取值） PJUF模型不确定性修正因子（ 1.12） b 每产生 1m沼气所造成的泄漏的默认值 0.05 m， 可用作采用公式 （ 9） -（ 13）进行计算的替代方法。 七、泄漏 31. 如果项目活动使用的设备来自另一个项目 活动，则应考虑和估算由另一个项目活动产生的泄漏（ LEy）。 八、减排量 32. 对于第 1 条列出的所有情景，即从 1 a到 1 f，它们的项目活动的减排量均须在 PDD 中采用上述基准线、项目、泄漏排放的公式进行事先估算。 ante exyante exyante exyante exyLEPEBEER,,,,− 14 其中 ante exyER,第 y 年事先估算的减排量（ tCO2e） ante exyLE,第 y 年事先估算的泄漏排放量（ tCO2e） ante exyPE,第 y 年事先估算的项目排放量（见第 29 条）（ tCO2e） ante exyBE,第 y 年事先估算的基准线排放量（见第 18 条）（ tCO2e） 33. 对于第 1 条 a和 e两种情况，须根据第 36 条对减排量进行事后计算。对于第 1 条的 1 b、 1 c、 1 d 和 1 f的情况，根据第 34 条所述，减排量的事后计算值须是以下几种情况中的最小值 （ i） . 在计入期内，事后监测的用于回收、用作燃料或进行火炬焚烧的沼气量（ MDy）； （ ii） . 基于项目活动实际监测数据而事后计算出的基准线、项目和泄漏排放。 34. 对于第 1 条的 1 b、 1 c、 1 d和 1 f的情况，相对于 基准线情景，项目活动的污水和污泥处理系统可能具有更高的甲烷转换因子（ MCF）或更高的效率。因此，项目活动的减排量限于基准线排放 量（事后计算）减去项目活动14/26 排放量（利用实际监测数据计算得出）。任一 年的减排量取下面两个值中的较小值 ,min,,,,,,,post exyybiomassypowerypost exypost exypost exypost exyLEPEPEMDLEPEBEER−−−−−15 其中 post exyER,第 y 年基于实际监测数据的项目活动减排量（ tCO2e） post exyBE,根据第 18 条要求，利用事后监测数据计算得出的基准线排放量。post exyPE,根据第 29 条要求， 利用事后监测数据计算得出的项目活动排放量。yMD 第 y 年项目活动收集的、销毁的 /有偿使用的甲烷（ tCO2e）。 35. 若甲烷被火炬焚烧 /燃烧，通过燃烧条件测量 MDy CH4CH4yCH4yburntyGWPFEDwBGMD ****,,16 其中 yburntBG,第 y 年火炬焚烧 /燃烧的沼气量10（ m3） yCH4w,第 y 年沼气中的甲烷含量（以体积比表示） CH4D 第 y 年沼气在一定的温度和压力下的甲烷密度（ t/m3） FE 第 y 年的火炬焚烧效率（百分比）。如果沼气的燃烧是用于获利，例如用作引擎燃料，则效率值可以采用 100。 36. 对于第 1 条列举的情况，如 a 用安装沼气回收和燃烧设备的厌氧系统替代好 氧污水或污泥处理系统；和 b 对未经处理的污水进行污水厌氧处理，并燃烧回收的沼气。 项目活动的减排量（事 后计算）是基准线排放减去项目排放和泄漏的总和。 post exypost exypost exyyLEPEBEER,,,−17 电力和燃料消耗、未处理和处理过的污水的 COD 含量、被替代设施的污泥产量等参数值的历史记录将用于基准线排放计算。 10沼气量和甲烷含量的测量应该基于同一基础（湿基或干基）。 15/26 对于本条的 a情况， 如果污水进水和出水的体积流量、 污水特性 （例如 COD）在项目情景与基准线情景中均相同 （即项目活动和基准线情景的污水处理系统具有相同的 COD 去除率），则项目活动的减排量主要来自于基准线情景中高于项目活动的能源消耗和污泥产量。在这种情况下，项目活动减排量是利用被替代设施的能源消耗历史数据减去新建系统的能源消耗记录，再加上污泥处理和 /或处置部分的减排量得出。同时，在减排量计算过程中，须考虑项目活动的逸散性排放和不完全燃烧引起的排放（ PEfugitive,y, PEflaring,y）。但是，如果污水出水和污泥引起的排放（ PEww,discharge,y, PEs,final,y）在基准线情景和项目活动中相等，则这部分项目排放可以忽略不计。 16/26 九、监测 37. 须对下表 2 中列出的相关参数进行监测。“小规模方法学通用指南”中的适用要求（例如校准要求、抽样要求）也是以下监测指南的主要组成部分，项目参与方须进行参考。 表 2. 计入期内监测的参数 序号 参数 描述 单位 测量 /记录频率 测量方法和程序 1 yiwwQ,,污水流量 m/月 连续监测（至少每小时测量一次。如果不能实现每小时测量一次，其置信度/精度须达到 90/10 的水平） 利用流量计测量 2 CODww,untreated,y, CODww,treated,y, CODww,discharge,PJ,y受项目活动影响的污水处理系统处理前后污水的化学需氧量 t COD/m 样本和测量须保证置信度 /精度达到 90/10 的水平。 根据国家或国际标准测量 COD。 通过典型抽样对 COD进行测量。 17/26 序号 参数 描述 单位 测量 /记录频率 测量方法和程序 3 yPJlS,,, Sfinal,PJ,y,污泥中的干物质含量 t 对污泥总量进行连续或分批次测量；对污泥的含水量进行典型抽样测量，保证置信度 /精度达到90/10 的水平。 测量污泥总量（以湿泥计）。利用体积（ m3）和密度的乘积或直接称重的方式得出污泥总量（以湿泥计）。通过典型抽样确定污泥中的含水量，进而计算出以干物质计的污泥总量。 如果污泥被受控燃烧、或在进行甲烷回收的垃圾填埋场进行填埋、或用于土壤施肥，则可忽略终端污泥厌氧腐烂引起的甲烷排放。在这种情况下，须在计入期内对终端污泥的最终利用进行监测。 如果基准线排放包括由于终端污泥在不进行甲烷回收的垃圾填埋场因厌氧腐烂而引起的排放，则须明确定义基准线卸泥场，并须经国家主管部门备案的审定 /核证机构核实。 18/26 序号 参数 描述 单位 测量 /记录频率 测量方法和程序 4 yburntBG,第 y 年沼气量 m3连续监测（至少每小时测量一次。如果不能实现每小时测量一次，其置信度/精度须达到 90/10 的水平）。 不管在任何情况下，回收的、用作燃料的、火炬焚烧的或用作其他用途（例如注入天然气配送网或通过专用的管道系统进行分配）的沼气量，须使用连续型流量计进行事后监测。如果燃烧的沼气和用作燃料（或其他用途）的沼气是分别进行监测的，则这两部分之和即为回收的沼气总量，不需在分离之前对沼气总量进行监测。 甲烷含量的监测点须靠近沼气流量监测点。 5 yCH4w,第 y 年沼气中的甲烷含量 应该使用连续型分析仪对沼气中的甲烷含量进行监测，或者，也可采用置信度 /精度达到 90/10 水平的定期监测。选用的设备须能够直接测量出沼气中的甲烷含量 -基于其他成分（例如 CO2）的测量值估算出甲烷含量的方式是不允许的。甲烷含量的监测点须靠近沼气流量监测点。 6 T 沼气温度 oC 须同时监测沼气中的甲烷含量（yCH4w,）及沼气温度 沼气温度用来确定被燃烧甲烷的密度。如果选用的沼气流量计具备同时监测流量、压力、温度以及显示或输出沼气规范化流量的功能，则不需再对沼气的温度和压